合金成分特別是Mg、Mn等主合金元素對(duì)5083合金性能的影響,既確保材料的最終力學(xué)性能滿足標(biāo)準(zhǔn)要求,又盡可能使合金具有良好的工藝性能和高的耐蝕性。5083鋁合金組織和性能的影響及β (Al3Mg2)相和τ (Mg32(Al,Zn)49)相的腐蝕機(jī)理。第一部分通過腐蝕實(shí)驗(yàn)、相偶合前的腐蝕電位為-1.085V,比α(Al)的腐蝕電位(-0.802V)低,β相呈陽(yáng)極而優(yōu)先腐蝕；而τ相的腐蝕電位為-0.813V,與β相相比其腐蝕電位與α(Al)的腐蝕電位差大大縮小,合金的腐蝕動(dòng)力減少。β相和τ相與α(Al)偶合中始終作為陽(yáng)極,偶合電流也始終為正。5083鋁管含p相和τ相的模擬合金,在浸泡前第二相與基體結(jié)合的很好；在浸泡了2h后,p相已發(fā)生了部分溶解,而τ相僅有與α(Al)接觸的部分發(fā)生了溶解；浸泡12h后,p相完全溶解,僅留下腐蝕坑,而τ相仍有小部分存在。電化學(xué)實(shí)驗(yàn)和組織觀察等實(shí)驗(yàn)手段,研究Zn含量對(duì)穩(wěn)定化退火態(tài)5083鋁合金組織和性能的影響規(guī)律。第二部分經(jīng)熔煉制備了α(Al)、β (Al3Mg2)、τ (Mg32(Al,Zn)49)模擬相和復(fù)合軋制制備了含粗大β相和τ相的模擬合金,通過測(cè)量β-α(Al)、τ-α(Al)電偶在3.5%NaCl溶液中浸泡前后模擬相的極化電位及偶合電流和模擬合金在3.5%NaCl溶液浸泡前后各種相的微觀形貌,研究了合金晶界的動(dòng)態(tài)電化學(xué)行為,提出了β相和τ相的腐蝕機(jī)理。Zn的5083鋁合金在冷軋后進(jìn)行200℃/2h退火后,合金晶界產(chǎn)生了連續(xù)的β相； 5083鋁管Zn含量分別為0.08%、0.2%、0.38%、0.7%的合金在相同狀態(tài)下,在晶界產(chǎn)生了與β相形貌相似、但成分和結(jié)構(gòu)都不同的T相。含0.2%Zn的合金晶界β相數(shù)目減少,τ相數(shù)目增加；5083鋁管含0.38%Zn的合金在相同狀態(tài)下,晶界出現(xiàn)了不連續(xù)的第二相且大部分為T相,同時(shí)晶內(nèi)也出現(xiàn)了彌散的τ相；含0.7%Zn的合金的晶界又出現(xiàn)了連續(xù)的第二相。沒有加入Zn的合金的耐晶間腐蝕和剝落腐蝕性較差,隨著Zn含量的提高,合金耐腐蝕性逐漸增強(qiáng),并在0.38%時(shí)達(dá)到最強(qiáng),但繼續(xù)加入Zn后合金的耐腐蝕性有所下降。
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