裝飾用鋁合金管材的使用性能：WDW-300S微機(jī)控制電子萬能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，拉伸速度為5mm/min。采用WAW-1000FC液壓試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行鋁合金型材軸向壓潰試驗(yàn)，下壓速度為20mm/min，壓潰位移量為200mm，試驗(yàn)過程由計(jì)算機(jī)實(shí)…
裝飾用鋁合金管材的使用性能：WDW-300S微機(jī)控制電子萬能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，拉伸速度為5 mm/min。采用WAW-1000FC液壓試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行鋁合金型材軸向壓潰試驗(yàn)，下壓速度為20 mm/min，壓潰位移量為200 mm，試驗(yàn)過程由計(jì)算機(jī)實(shí)時(shí)記錄載荷變化。金相試樣經(jīng)磨拋后在Axio Lab.A1m光學(xué)顯微鏡上進(jìn)行觀察，腐蝕劑采用Keller試劑（1 mL HF+2.5 mL HNO3+1.5 mL HCL+95 mL H2O）。EBSD試樣經(jīng)機(jī)械粗磨、機(jī)械拋光和電解拋光處理，電解拋光的電壓為20 V，電解液為10 mL HClO4+90 mL C2H6O），拋光時(shí)間為8 s。拋光后用配有背散射電子衍射探頭的Prisma E掃描電鏡進(jìn)行信息采集。潰試樣的表面形貌、峰值載荷Fp及吸能U進(jìn)行評(píng)價(jià)。Fp反映了薄壁梁結(jié)構(gòu)承載能力的極限值，薄壁梁結(jié)構(gòu)被壓潰時(shí)從彈性階段過渡到塑性屈曲階段。鋁合金型材試樣經(jīng)不同時(shí)間固溶處理后縱截面上的晶粒取向、晶界角度分布和再結(jié)晶面積分?jǐn)?shù)分別如圖2和表3所示。圖2(a～c）中白色實(shí)線代表小角度晶界（2°<θ<15°），黑色實(shí)線代表大角度晶界（θ>15°），顏色差異代表晶粒不同的取向，表3中再結(jié)晶分?jǐn)?shù)由Channel-5軟件計(jì)算統(tǒng)計(jì)，為8個(gè)區(qū)域的平均值。粗大晶粒層的厚度隨固溶時(shí)間的延長(zhǎng)而增厚。在線水淬后鋁合金表面的粗晶層厚度為26.70μm，而經(jīng)120 min固溶處理后表面的粗晶層厚度達(dá)到了69.68μm。鋁合金型材試樣經(jīng)不同時(shí)間固溶處理+雙級(jí)時(shí)效處理后的力學(xué)性能如圖4所示。由圖4可知，鋁合金型材在線水淬后的抗拉強(qiáng)度與屈服強(qiáng)度最高，分別為330 MPa和293 MPa；隨著固溶時(shí)間的延長(zhǎng)，其抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度呈下降趨勢(shì)。當(dāng)固溶120 min時(shí)，抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度最低，分別為308 MPa和273 MPa，較在線淬火后的分別降低了6.7%和7.3%。這主要因?yàn)殇X合金在線水淬后的原始變形晶粒內(nèi)部存在大量細(xì)小的亞晶，可阻礙晶內(nèi)位錯(cuò)的運(yùn)動(dòng)，從而引起亞結(jié)構(gòu)強(qiáng)化效應(yīng)，所以合金的強(qiáng)度較高。當(dāng)鋁合金經(jīng)離線固溶處理后，其原始晶粒內(nèi)部發(fā)生了再結(jié)晶，新的不含亞結(jié)構(gòu)的再結(jié)晶晶粒取代了原始變形晶粒，消除了原始晶粒內(nèi)的亞結(jié)構(gòu)，導(dǎo)致亞結(jié)構(gòu)強(qiáng)化效應(yīng)降低。
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